在不同焊接参数下进行了７０５０一Ｔ７４５１铝合金的 搅拌摩擦焊试验，对接头显微组织进行了光学和 左右，断后伸长率提高１Ｏ ～３Ｏ ；拉伸断口呈韧性 断裂，同时推出填丝可以增加材料对激光的吸收率。 ＴＥＭ分析．并测试了接头的抗拉强度和硬度分布。 焊接工艺参数通过影响接头微观组织和焊接缺陷来 图５表２参６ ２０１０１１７９镁合金的ＦＺ－ＴＩＧ焊接方法／樊 丁…／／ 兰州理工大学学报．一２００９，３５（４）：２３～２５ 影响接头的力学性能，在转速８００ ｒ／ ｎ和焊速２００ ａｍ／ｒｒａｉｎ的情况下，接头的抗拉强度最高达到母材强 度的８８ 。焊接热输入较高时，接头的拉伸断裂出 针对镁合金材料，提出一种新型活性焊接方法 现在热影响区，而热输入较低时，焊缝底部出现未焊 合，接头从此处首先发生开裂。结果表明，焊核区发 ＦＺ－ＴＩＧ焊接方法 焊接前在待焊焊道表面中心区域 涂敷低熔点、低沸点、低电阻率的活性剂，在二侧区域 生了动态再结晶和沉淀相溶解；热影响区发生了沉淀 相粗化，晶间出现无沉淀带。图９表２参８ ２０１０１１７６ ２Ａ１２硬铝合金整流罩的焊接与加工技 术／樊兆宝…／／焊接技术．－２００９，３８（４）：２６￣２９ 重点阐述了２Ａ１２硬铝合金整流罩的结构特点 及对焊接的技术要求，分析了２Ａ１２硬铝合金的焊接 性和可能出现的焊接缺陷。介绍了整流罩制造时所 采用的工艺方案及成形、焊接等关键技术，提出了防 止焊接缺陷、提高尺寸精度的技术途径和措施，对焊 前准备、清理要求及焊接过程等各阶段进行了质量控 制。试验和生产表明：所采取的技术途径和措施完全 适合于２Ａ１２硬铝合金整流罩的焊接与加工。图２表 ３参２ ２０１０１１７７铝合金车身骨架结构Ｔ形接头匹配强度 分析／张怡…／／汽车技术．一２００９（７）：４７￣５０ 针对车辆行驶时铝合金车身上某些焊接部位常 常发生开裂的现象，对车身常用的Ａ１６０６３材料Ｔ形 焊接接头低、等和高强度匹配进行仿真分析，研究了 Ｔ形焊接接头受静载荷时的应力应变和焊缝强度对 焊接接头应力应变分布的影响。指出，高强度匹配能 改善焊接接头性能，并获得了高强度最佳匹配系数， 找出了高强度匹配Ｔ形接头焊接结构的薄弱位置。 图９表２参９ ２０１０１１７８ ５Ａ０６铝合金激光填丝焊接头组织性能分 析／许飞…／／应用激光．一２００９．２９（２）：８３￣８６ 对１．２ ｒｌ＇Ｌｒｉｆ厚５Ａ０６铝合金薄板激光填丝焊接接 头组织与性能进行了研究。结果表明，激光焊接过程 中填丝使接头显微组织相对粗大和硬度略有降低；同 时，填丝淡化焊缝中心柱状晶相对生长所产生的结晶 交界面，改善咬边、焊塌等成形不良缺陷。显著提高 激光焊接头的拉伸性能，使接头抗拉强度提高ｌＯ％ ２６ 涂敷高电阻率的活性剂，然后进行正常ＴＩＧ焊接，这 样可以保证焊接熔深显著增加和焊接表面成形良好。 结果表明，在相同参数下，与传统ＴＩＧ焊相比，ＦＺ－ ＴＩＧ焊接焊缝熔深达到常规ＴＩＧ焊熔深的２．５倍。 通过改变弧长分析活性剂对电弧极性区电压降和弧 柱区电位梯度的影响，与ＴＩＧ焊相比，ＦＺ－ＴＩＧ焊使 得极性区电压降升高，而弧柱区电位梯度降低。图４ 参１Ｏ ２０１０１１８０锻造ＺＫ６０镁合金的搅拌摩擦焊工艺／侯 军才…／／机械工程材料．－２００９，３３（８）：３６￣３９ 采用搅拌摩擦焊工艺对４ ｍｍ厚的锻造ＺＫ６０镁 合金板进行了焊接试验，研究了搅拌头轴肩尺寸、旋 转速度及焊接速度等对焊缝质量及接头抗拉强度的 影响，并得到了较佳焊接工艺参数。结果表明：在其 它条件一定时，焊接接头的抗拉强度随搅拌速度的增 加而增大，随焊接速度的增加而先增大后减小；当搅 拌头轴肩直径为１５／／１／／＇１、旋转速度为１ １７０ ｒ／ｒａｉｎ，焊 接速度为３６ ｒａｍ／ｒａｉｎ时，所得焊缝表面光滑，无裂 纹、孔洞、疏松及未焊透等缺陷，接头的抗拉强度最 大，为２７１．２ ＭＰａ，约为母材的８５ 。图８参１１ 异种金属和镀层金属的焊接 ２０１０１１８１双相不锈钢与碳钢异种金属焊接研究综 述／马启慧…／／焊管．一２００９，３２（８）：２６￣３０ 综述了近年来国内外双相不锈钢与碳钢异种金 属的焊接研究进展。已有的研究结果表明，在焊接过 程中，主要应考虑以下两方面的问题，一是接头凝固 过渡层的形成易导致焊缝金属中生成脆性相而使接 头的塑韧性下降；另一方面是接头界面合金元素碳的 迁移使接头的力学性能和耐腐蚀性能下降。对此，提 出了解决问题的工艺措施，并对双相不锈钢与碳钢异 种金属的未来焊接研究进行了展望。图４参２Ｏ 了激光焊试验。焊接接头的力学性能测试和焊缝显 ２０１０１１８２铜钢激光对接焊研究／付光．－２００９，３６（５）：１２５６￣１２６０ 俊…／／中国激 微组织分析结果表明，铜钢焊接的质量主要取决于铜 的熔化量。当铜熔化较少时，接合界面清晰，接头无 针对铜和钢的物理和化学性能的较大差异，通过 明显缺陷并表现出良好的力学性能；当铜的熔化量较 多时，无明显结合界面，接头出现气孔、裂纹等缺陷， 力学性能急剧下降。试验结果表明。设置激光柬偏离 量为０．８ ｍｍ，可实现低铜钢熔合比，从而获得无缺陷 的铜钢焊接接头 图９表２参ｌ４ 理论分析认为铜的熔化量对铜钢异种材料焊接接头 的质量有很大影响，同时考虑到铜对激光的高反射 率，对此进行了基于斜面对接和激光光束偏向钢侧的 铜钢激光对接焊研究，并以三种不同的工艺参数进行 焊接检验及其设备 ２０１０１１８３ ＴＩＧ焊快速制造堆焊质量视觉检测系统／ 罗勇…／／焊接技术．－２００９，３８（４）：４１￣４３ 介绍了ＴＩＧ焊快速制造堆焊质量视觉检测系统 结构，提出对ＴＩＧ焊快速制造过程中熔池邻区焊缝 ２０１０１１８６基于应变设计的管道环焊缝缺陷评估／李 晓红…／／焊管．一２００９，３２（７）：６５￣６７ 基于应变设计的管道受轴向拉伸时。其环焊缝缺 陷评估方法和评估参数的选用与通常基于应力设计 管道的缺陷评估显著不同，这是由于基于应变设计管 道其缺陷的失效与缺陷局部焊缝及母材特性等更多 宽度进行检测，通过对实时焊缝图像的处理，获取焊 缝的宽度信息，并建立对应于空间坐标位置的焊缝宽 度采样数据库，通过数据比较，检测出全方位的焊缝 宽度变化情况，从而判断ＴＩＧ焊快速制造堆焊质量。 图７参５ 因素相关。评估方法基于断裂理论，以远场应变为限 制条件预测和确定临界缺陷尺寸。图１参ｌ１ ２０１０１１８７进口ＢＴ０级直缝焊管冷弯试验开裂分析／ ２０１０１１８４基于ＬａｂＶＩＥＷ的短路过渡过程的检测与 分析系统／王会霞…／／焊接技术．－２００９，３８（５）：３２～ ３６ 朱锦波…／／理化检验：物理分册．－２００９，４５（６）：３６１ ３６３ 对在冷弯试验中焊缝开裂的进口］３７０级直缝焊 以ＣＯ２气体保护焊的焊接电流、电弧电压为信 管进行了金相检验、焊缝断口形貌分析以及夹杂物成 号源，开发了一套基于ＬａｂＶＩＥＷ的Ｃ０ｚ焊接短路过 渡过程电弧信号的检测与分析系统。该系统可以完 分分析。结果表明：焊缝中分布在铁素体晶界上的渗 碳体以及焊缝中存在的夹杂物和气孔是导致冷弯试 验中发生开裂的主要原因。图６表３参５ 成对ｃ０２气体保护焊的熔滴短路过渡过程电信号的 分析，为焊接质量的检测、分析提供了一定的依据，同 时也能确定合理的工艺参数，改善控制系统，对获得 高质量的焊接接头和高性能焊接电源的研制有着重 要意义。图１Ｏ参６ ２０１０１１８５通用焊接检验尺测量埋弧焊管焊缝余高 的修正／许晓锋…／／焊管。－２００９，３２（７）：５４￣５７ ２０１０１１８８焊缝气孔检测系统的研制／高炜欣…／／焊 接技术．－２００９，３８（５）：３７￣４０ 提出对Ｘ射线焊缝图像进行图像处理以判断焊 缝质量，首先利用Ｓｏｂｅｌ算子确定焊缝位置。在明确 了焊缝位置后，通过试验发现气孔处图像的灰度值较 焊缝的灰度值至少高出５，根据气孔的这一视觉效 焊缝余高的精确测量和控制是埋弧焊管焊接质 果，通过计算焊缝内有无灰度值高出周围像素点灰度 量的重要保证。采用４０型通用焊接检验尺测量钢管 值至少５的方法来判断是否有气孔，因此计算速度 纵向焊缝余高时，由于测量工具和操作等方面的原 快。在该算法的基础上，利用多线程技术实现了一种 因，会产生一定的测量偏差，影响产品质量评价。分 析了采用４０型通用焊接检验尺，测量钢管纵向焊缝 余高时，产生测量偏差的原因，并提出了具体、可行的 焊缝气孔检测系统。实际计算表明，上述所提到的算 法和所开发的系统可行、有效。图６表３参１０ ２０１０１１８９低碳贝氏体ＡＤＢ６１０钢焊接缺陷统计分 ２７ 修正方法。图５表３参５